EMPRESA PROVINCIAL DE ENERGÍA DE CÓRDOBA D.E.A. - Oficina de Normalización	CT 00
		Emisión: Hoja: 1/10
MALLAS DE PUESTA A TIERRA (MARCHA SISTEMÁTICA DE CÁLCULO)

1 ANTECEDENTES Y DATOS:

La presente carta técnica se ajusta a las fórmulas de cálculo y verificaciones exigidas en las Normas VDE 0141 y a la Especificación Técnica de la ex AyEE . Se exponen las fórmulas de cálculo necesarias y se verifican la malla y las jabalinas de puesta a tierra en lo que hace a:

- Sección de conductor de cobre y largo del mismo

- Número necesario de jabalinas

- Tensiones de paso y contacto máximas exigidas o recomendadas.

2 CALCULO

2.1 La corriente de cortocircuito

El dato de la corriente de cortocircuito se presenta como una “potencia de cortocircuito” monofásica en kA y resulta de considerar la mayor corriente posible de falla monofásica desde sistema del 13,2 kV o del sistema de 380/220 V.

El valor mayor de corriente de cálculo del supuesto cortocircuito relacionado con la malla lo debe transmitir hacia tierra.

En el cortocircuito monofásico interviene en forma decisiva el valor de la resistencia interpuesta en el cortocircuito. Si consideramos la situación más desfavorable (inexistencia de arco de ningún tipo), con impedancia de sistema evaluada en un amortiguamiento de 0,8 del valor teórico de impedancia infinita, e incorporando el valor que de todos modos existe como la resistencia de la malla misma, se plantea:

Que en forma simplificada queda:

Donde:

Ef : Tensión de fase

Rm : Resistencia de malla

De esta fórmula aproximada (máximo valor de Icc); y considerando que el mínimo valor de Rt de la malla y jabalinas asociadas sea igual a 1 Ohm, resulta un valor de máxima de Icc relacionado con la menor tensión del transformador:

de falla del sistema de 13,2 kV ?

El cálculo de UNA ÚNICA MALLA que abarcará las dos tensiones se realizará considerando el valor de referencia de 6100 A.

2.2 Corriente total o máxima a evacuar hacia tierra

La corriente máxima, como ya se mencionó, se refiere a la CORRIENTE MÁXIMA DE FALLA A TIERRA, en la situación que origina corriente hacia la tierra, que es el cortocircuito monofásico: Directa (fase-tierra) o indirecta (por masas metálicas).

Es necesario recalcar que el cortocircuito trifásico, aunque sea con contacto a tierra, no origina corrientes hacia ella pues las tres corrientes, aunque mayores, están desfasadas 120 grados eléctricos entre sí y dan como resultado un valor nulo de corriente a tierra.

2.3 Sección de cobre de cable o pletina

Al conductor de cobre se le adjudica una capacidad de transmitir una densidad de corriente del orden de 150 A/mm2; por lo cual la sección mínima necesaria se calcula como:

Y en este caso da:

EPEC establece que la sección mínima de conductor de la malla es de 50 mm2.

2.4 Largo “teórico” aproximado de los conductores de la malla, asumiendo que toda la Icc es dispersada por ella.

La cantidad de metros de cobre de la malla está relacionada con la resistividad eléctrica del terreno y la corriente It a evacuar así como a la verificación posterior del resultado de máxima tensión de contacto Uc especificada en el proyecto, como se verá más adelante.

El diseño de la malla y sus dimensiones debe resolver el problema de evacuar la It hacia un terreno de una resistividad ( δt ) que EPEC asume igual a 200 Ohm.m.

El largo necesario en metros de los conductores de la malla resulta de calcular:

δm Resistividad eléctrica del terreno a la profundidad de implantación de la malla (terrenos arcillosos, sin piedras, valor máximo: 200 Ohm.m).

Uc (V): Dato de tensión máxima a lograr (del orden de 125 V).

En la Obra se instalarán aproximadamente 200 m de cable de malla, más un conjunto de jabalinas de tipo químicas que, en definitiva, dispersarán la mayor parte de Icc.

La característica de más relevancia de la malla es dar un conjunto equipotencial en contacto con la tierra, al vincular los equipos y tableros mediante conductores de cobre.

2.5 Resistencia de la malla (Rm). Sólo con cables de cobre

Este item consiste en calcular el valor resultante de la resistencia hacia tierra lograda por la presencia de la malla enterrada.

Siendo:

Lc : Longitud de conductores de la malla propuesta en metros.

d: Diámetro equivalente del círculo de igual superficie que la superficie de la malla propuesta, en metros, tomando sólo la malla propia de la estación:

10m x 6m = 60m2. Con lo cual:

2.6 Resistencia de la jabalina (Rj )

La sección circular y el material químico de la jabalina asegura que la misma tendrá una buena duración frente a la acción corrosiva del terreno sobre ella, así como un valor de puesta a tierra por jabalina de 5 Ohm.

2.7 Corriente dispersada por la malla propuesta: Im

Esta corriente se calcula luego de aplicar los diversos datos de proyecto y establecer la malla que cubrirá el terreno y de proponer lo exigido en cuanto a “cuadrículas” (cuadrados que se forman por cruce de cables de la malla).

La especificación de AyEE indica que en mallas de diseño “cuadrado” (o muy próximo a cuadrado) no resulta práctico ni aporta una disminución final del valor de puesta a tierra prever más de 16 divisiones por lado de la malla.

En Obra se establece una cuadrícula de 1 x 1 m para mallas de estaciones transforma­doras de tipo interior, de tensión máxima 13,2 kV. ?

Además se deben adicionar las conexiones entre mallas que, por proyecto, se necesitan, tanto para el conjunto de la malla como para otras mallas donde se exigen puestas a tierra asociadas a una determinada instalación conectada a la malla general.

Del conjunto resultará una determinada malla en la cual se debe verificar su capacidad de corriente de dispersión (Im), en Ampere:

Siendo:

Im : la capacidad de corriente de la malla diseñada

k : Relación porcentual de It que puede dispersar la malla propuesta

Reemplazando resulta:

2.8 Número de jabalinas necesarias (n)

Esta diferencia entre las jabalinas teóricas y las cinco instaladas se cubrirá vinculando a tierra las tierras naturales encontradas en la zona que son las riostras de fundación que se vincularán también al sistema de puesta a tierra.

Se adopta un número mínimo de jabalinas igual a 5 (cinco), a partir de considerar una corriente límite de 6100 A.

En este ejemplo se adopta el mínimo de 5 jabalinas.

2.9 Distribución de la corriente evacuada en conjunto (parte por malla y parte por jabalinas)

Primero se determina el valor de la resistencia del conjunto Rt del “paralelo” malla y jabalina:

Rj t :Resistencia total del conjunto de jabalinas, valor que se obtiene de:

En este caso el número de jabalinas n=5 y Rj =5. Reemplazando:

Con este valor y el de Rm calculado en 2.5 tenemos:

ð

Finalmente se puede discriminar la corriente en Ampere que, malla y jabalinas, dispersan de la corriente total a dispersar por el conjunto:

1)

2)

Obsérvese que la mayor parte de la corriente de falla será dispersada por las jabalinas.

2.10 Verificación de la tensión de contacto máxima exigida en proyecto

(del orden de 125V)

La circulación de corriente de frecuencia industrial por todo el circuito de puesta a tierra originará tensiones de paso y de contacto en el interior y el exterior de la malla.

La Norma VDE 0121 aconseja verificar las tensiones de paso y de contacto en el interior de la estación con un tiempo referencial de 1 segundo, como tiempo de actuación de las protecciones asociadas al sistema de puesta a tierra, estableciendo el valor de seguridad ya mencionado de 250 V (aunque las protecciones instaladas de tipo limitador establecen, a lo sumo, un tiempo de falla de 0,02 s).

h: Profundidad de instalación. Haciendo h = 1m tenemos:

Para tiempos de actuación de 0,02 s.

2.11 Verificación de la tensión de paso (Up) máxima exigida en proyecto

(del orden de 125 Volt/metro)

En este punto se procura resolver una hipotética situación de descarga a tierra y donde una persona ubicada sobre el terreno de la malla o en el exterior de la estación y sus pies separados 1 metro (paso), no se originen en ella tensiones mayores a las exigidas en este caso, es decir los 125 V.

Nota:

Es de considerar que, el hecho de la selección de protecciones de tipo limitadoras, tanto en el fusible de media tensión como en las protecciones de interruptores automáticos de 380/220 V, permitiría establecer valores de tensiones de paso y contacto mayores a las aquí verificadas de 125 V (tiempo de actuación de protecciones del orden máximo de 0,02 s), verificándose que, de todos modos, los valores son menores a 125 V en este ejemplo. ?

3 ESPECIFICACIONES TÉCNICAS CONSTRUCTIVAS

La malla se ejecutará con conductores desnudos de cobre en sus tramos enterrados. El contorno se ubicará a una profundidad aproximada de 1,5 m para mejorar el gradiente de “tensión de paso” hacia el exterior de la malla.

Se ubicarán jabalinas de 2 m de largo y diámetro indicado por el proveedor de jabalinas químicas.

Las uniones y conexiones de la malla misma se ejecutarán con soldaduras cuproalumi­notérmicas (soldadura fría) de tipo cruz incluidas las periféricas y las conexiones a la tierra natural encontrada en el terreno.

Todos los elementos no sometidos a tensión (carcazas metálicas de aparatos, partes metálicas de tableros y/o bastidores y bornes de aparatos específicos indicados) se conectarán al sistema de puesta a tierra mediante conductores en general desnudos y de sección de cobre indicada en planos.

Los elementos de conexión serán de tipo grampas conectoras tipo normalizadas, terminales y bulonería del tipo para conexión a sistema de puesta a tierra.

La malla y sus conexiones hacia el exterior se construirán previamente a la instalación del equipamiento (obras civiles, canales, bases, etc.), en un terreno nivelado. Luego de la construcción de la malla, humedecer y apisonar la tierra cribada extraída, de modo de obtener una buena compactación y CONTACTO FIRME TIERRA CABLES para luego preparar el nivel del terreno de la futura estación transformadora.

ET 1031 (parcial)

4.8 Sistema de puesta a tierra: Para la puesta a tierra de las instalaciones se adoptará al sistema de puesta a tierra única, debiendo construirse para tal fin una malla equipotencial con cable de cobre electrolítico, de la sección que resulte del cálculo correspondiente y nunca será menor de 25 mm2.

Esta malla tendrá una disposición ortogonal y cubrirá de modo efectivo toda la superficie de la estación comprendida dentro de su cierre perimetral.

Es sistema estará constituido por un conjunto de conductores elementales enterrados horizontalmente y conectados entre sí formando retícula cuyas dimensiones pueden oscilar entre 5 x 5 m y 12 x 12 m.

La malla será instalada a una profundidad que podrá variar entre 0,7 m y 1 m, debiendo conectarse a lo largo de su perímetro, a dispersores de 3 m de longitud enterrados una profundidad no menor de 1 m. Estos dispersores serán del tipo de varilla "Copperweld" (cobre electrolítico con alma de acero) de diámetro ½", IRAM 2309, o tubo de cobre electrolítico de 16 mm de diámetro interior por 22 mm de diámetro exterior.

Dos de los citados dispersores serán inspeccionables y permitirán conectar los aparatos necesarios para la medición de la resistencia a tierra de la malla en cuestión; además se podrá desconectar el dispersor de la malla a fin de comprobar su resistencia a tierra.

Toda vez que el pliego particular de especificaciones no establezca lo contrario, el valor máximo de la resistencia de tierra será de 1,5 Ohm, debiendo ser medida con los conductores de protección de las líneas desconectadas.

Los dispersores se dispondrán, dentro de lo posible, en la periferia de la malla, con excepción de los correspondientes a los neutros de los transformadores y descargadores de sobretensión que se instalarán lo más cercano posible a los aparatos.

Estos dispersores se conectarán con dos conductores a distintos laterales de cuadrícula de la malla.

La separación entre dispersores, en general, no será inferior a 8 m, para evitar el solapamiento de sus acciones. Las conexiones de la malla entre sí, de los dispersores a ella y de los "chicotes" y tramos de conexionado de aparatos, se realizarán con soldadura fuerte oxiacetilénica o cupro-aluminotérmica. En este último caso deberán ser del tipo cruz. En general no se permitirán tratamientos especiales del terreno tendientes a disminuir la resistencia óhmica de contacto de la malla equipotencial; solo se admitirá esta solución cuando circunstancias debidamente justificadas lo requieran.

Todos los elementos y aparatos de las instalaciones, no sometidas a tensión, serán conectados a la malla equipotencial de tierra de la forma más directa y corta posible.

Las conexiones serán visibles y no estarán sometidas a esfuerzos mecánicos, debiendo evitarse en su recorrido ángulos agudos.

El extremo de estas conexiones correspondientes a los aparatos y elementos, serán estañadas, como así también la superficie de contacto de la grapa, que las reciba. Esta grapa será de latón; el medio que lo fije al aparato o elemento será del mismo material o de acero cincado según ET10. El conductor de conexión citado será cable de cobre electrolítico de un sección acorde con el cálculo, pero no menor de 25 mm2.

Cada uno de los conjuntos de tres paños, del acero perimetral, puertas y/o portones del mismo, se conectarán eléctricamente entre sí por medio de una cinta trenzada flexible de cobre de sección equivalente a cable de cobre de 25 mm2 y morsetería adecuada. Estos conjuntos se vincularán posteriormente a la malla de puesta a tierra, con cable de cobre desnudo de 25 mm2 de sección.

El dimensionamiento de las instalaciones de puesta a tierra deberá efectuase en función de la corriente a disipar y al tiempo de actuación de los dispositivos de protección y el interruptor.

En instalaciones con distintos niveles de tensión, nominal e instalaciones de puesta a tierra única, se deberán cumplir con lo expresado en el párrafo que precede en las instalaciones de cada nivel de tensión.

Para el cálculo completo de la malla equipotencial de tierra se partirá del máximo valor de la potencia de cortocircuito bifásico o monofásico a tierra (Pcc) y se empleará el valor más desfavorable de la resistividad del terreno en la que se encuentra alojada dicha malla equipotencial para la evacuación de esa potencia eléctrica de cortocircuito.

Dicho coeficiente de resistividad específico se determinará a profundidades de 1 m y 4 m para la malla propiamente dicha y para los dispersores respectivamente a los efectos de conseguir:

Una tensión de contacto de: 125 V

Una tensión de paso de: 125 V/m

Un gradiente de potencial en

el borde de la malla de: 125 V/m

Los valores adoptados para las tensiones de contacto de paso y el gradiente se han fijado tendiendo en cuenta las velocidades de actuación de los relevadores de protección ante fallas a tierra. Para tiempos iguales o mayores a 1 segundo, las tensiones mencionadas, no deberán superar los mayores fijados precedentemente atento a que los valores admitidos para estas tensiones dependen del tiempo total de desconexión.

Los neutros de los transformadores serán conectados a un dispersor particular, por medio de un conductor de cobre de 50 mm2 de sección mínima con aislación seca no inferior al 10% de la tensión del circuito al cual pertenece; esta aislación nunca será menor de 3 kV. Estos conductores no deberán poseer pantalla electrostática.

En caso que los neutros de los transformadores, sean conectados a tierra por medio de seccionadores, la conexión entre neutro y seccionador deberá realizarse con el mismo criterio de distancia eléctrica que para las fases del sistema.

Los neutros de los transformadores y los descargadores de sobretensión que pudieran formar parte de la instalación a proteger serán vinculados galvánicamente con dispersores individuales y éstos a su vez a dos puntos de la malla equipotencial; puntos pertenecientes a distintos lados de la cuadrícula más próxima al dispersor.

Para la conexión a tierra de los descargadores de sobretensión, se emplearán conductores de cobre de sección no inferior a: 24 + 0,4 U = mm2 (siendo U el valor de la tensión nominal en kV de los descargadores). Estos conductores estarán aislados según lo especificado para neutro de transformadores.

9

CT 00 Emisión: 13/07/74 Hoja: 9 /10